土木工程毕业设计计算书 - 图文

西安石油大学本科毕业设计（论文）

括号内为调幅后的数值。

六层梁端剪力：VqA= VqB=ql/2=23.64×5.84/2=69.03kN 调幅前 VmA= VmB=

44.83?57.69??2.20kN

5.84 VA= VqA+ VqB=69.03-2.2=66.83kN VB= VqB- VmB=69.03+2.2=71.23kN 调幅后 VmA= VmB=

35.86?46.15??1.76kN

5.84 VA=69.03-1.76=67.27kN VB=69.03+1.76=70.79kN 同理可得五层梁端剪力：

82.31?89.37?103.33kN

5.8482.31?89.37?105.75kN VB=1/2×35.80×5.84-5.8465.85?71.50?103.57KN 调幅后： VA=1/2×35.80×5.84+

5.8465.85?71.50?105.51kN VB=1/2×35.80×5.84-5.84六层A柱柱顶及柱底轴力

N顶=v+p=67.27+0=67.27kN N底=67.27+28.43=95.7kN 五层A柱柱顶及柱底轴力

N顶=67.27+103.57+108.27=279.11kN N底=279.11+28.43=307.54kN 其它梁端剪力及柱轴力计算见下表3.20。

调幅前： VA=1/2×35.80×5.84+

3.2.8 内力组合 3.2.8.1 框架梁内力组合

在恒载荷活在作用下，跨间Mmax可以近似驱跨中的M代替。 Mmax?1/8ql2-(M左+M右)/2

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西安石油大学本科毕业设计（论文） 表3.20 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN） 荷载引起剪力 层AB跨 BC跨 弯矩引起剪力 AB跨 BC跨 总剪力 AB跨 BC跨 A柱 N顶 67.27 279.11 491.28 715.18 939.08 1167.3 N底 95.7 307.54 519.71 755.12 979.02 1221.6 N顶 99.31 334.5 569.28 815.29 1061.3 1312.2 柱轴力 B柱 N底 127.74 362.93 597.71 855.23 1101.2 1366.5 次 VqA?VqB 6 5 4 3 2 1 69.03 104.54 104.54 104.54 104.54 104.54 VqB?VqcVmA??VmBVmb?VmC 28.08 21.17 21.17 21.17 21.17 21.17 -2.02 (-1.76) -1.21 (-0.97) -0.8 (-0.64) -0.52（-0.42） -0.52 （-0.42） -0.86 （-0.69） 0 0 0 0 0 0 VA 66.83 （67.27） 103.33 （103.57） 103.74 （103.9） 104.02 （104.12） 104.02（104.12） 103.68 （103.85） VB 71.23 （70.79） 105.75 （105.51） 105.34 （105.18） 105.06 （104.96） 105.06 （104.96） 105.4 （105.23） VB?VC 28.08 21.17 21.17 21.17 21.17 21.17 注：括号内为调幅后的剪力值

活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算见下表3.21

MEA MGAA RA MEAMGA 左震qMEBLBMGBRBMEB1/8qLMGB MGF X1

图3.15 框架梁内力组合图

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西安石油大学本科毕业设计（论文） 表3.21 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算 荷载引起剪力 层AB跨 BC跨 弯矩引起剪力 AB跨 BC跨 总剪力 AB跨 BC跨 A柱 N顶=N底 柱轴力 B柱 N顶=N底 30.98 61.54 92.09 122.5 152.91 183.42 次 VqA?VqB 6 5 4 3 2 1 21.02 21.02 21.02 21.02 21.02 21.02 VqB?VqcVmA??VmB 9.22 9.22 9.22 9.22 9.22 9.22 -0.74 （-0.59） -0.32 （-0.25） -0.31 （-0.25） -0.17 （-0.14） -0.17 （-0.14） -0.27 （-0.21） Vmb?VmC 0 0 0 0 0 0 VA 20.28 （20.43） 20.7 （20.77） 20.71 （20.77） 20.85 （20.88） 20.85 （20.88） 20.75 （20.81） VB 21.76 （21.61） 21.34 （21.27） 21.33 （21.27） 21.19 （21.16） 21.19 （21.16） 21.29 （21.23） VB?VC 9.22 9.22 9.22 9.22 9.22 9.22 20.43 41.2 61.97 82.85 103.73 124.54 注：括号内为调幅后的剪力值

式中：M左、M右为梁左、右端弯矩，见图3.13、图3.14括号内的数值。跨中M若小

于ql2/16应取M=ql2/16。

在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩MGE采用数解法计算，如图3.15所示。图中MGA,MGB为重力荷载作用下梁端的弯矩；MEA,MEB为水平地震作用下梁端弯矩；RA,RB为竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。

对RB作用点取矩：

ql1-（MGB-MGA+MEA+MEB） 2lX处截面弯矩为：

RA=

qx2M=RAx--MGA+MEA 2由

dM=0,可求得跨间Mmax的位置为x1=RA/q,将x1代入任一截面x处的弯矩表达dX2RAqx2?MGA+MEA 式，可得跨间最大弯矩为Mmax= MGA=-MGA+MEA=22q当右震时，公式中MEA,MEB反号。

MGE及x1的具体数值见表3.22，表中RA，X1 ，MGE均有两组数值。

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梁内力组合见表3.23。

表中恒载与活载的组合，组合梁端弯矩取调幅后的数值（图3.12，3.13括号中的数值），剪力取调幅前后的较大值，如图3.15所示，图中M左，M右为调幅前弯矩值。M,左，M,右为调幅后弯矩值。剪力值应取V

左

和V,有具体数值见表3.17，表3.18。

qqLLM左M左M右M右-1/2ql1/2qlM左-M右/L-1/2ql1/2qlM左-M右/L++++++-V左V右V左-+V右+ 图3.16 调幅前后剪力值变化

3.2.8.2 框架柱内力组合

框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果见表3.20，3.21所示。 表3.24及表3.25中，系数?是考虑计算截面以上各层活荷载不总是相同时对楼面均布活荷载的一个折减系数，称为活荷载的楼面折减系数，其取值见表3.26。

表3.22 MGE及x1值计算

项目 层 跨 次 AB 跨 BC 6 5 4 3 2 1 6 5 1.2（恒+0.5活） 1.3地震 q （kN/m） 32.69 47.28 30.65

MGA（kN·m） MGB（kN·m） MEA（kN·m） MEB（kN·m） 49.19 87.17 93.92 96.9 97.16 92.35 24.89 22.03 63.62 94.84 98.30 100.28 100.57 98.04 24.89 22.03 40

50.43 107.32 149.45 194.36 231.01 268.97 28.04 66.98 36.27 86.65 138.03 170.07 206.57 212.54 28.04 66.98