12000DWT近海成品油船方案设计
2.3初选主机
用海军系数法估算设计船所需的主机额定功率。由母型船的相关资料得海军系数：
2/33?0V0163042/3?13.53C0???355.02 (2.4)
BHP04456设计船的设计航速为V=11kn，设计船与母型船的海军系数相等，则设计船需要的主机功率为：
?2/3V3BHP??2399.5kW (2.5)
C0查相关资料初选主机型号为：MAN-B&W L60MC，额定功率2600kW，转速123rpm。
2.4空船重量估算
2.4.1钢料重量估算
由《运输船舶设计特点》[2]上所提供的公式
T WS?K?0.2376?Lpp1.724?B0.386?()0.0212?CB0.0032
D 经双壳实船数据校核后建议K值如下： 仅有双底：1.10~1.15 双壳双底：1.16~1.45
改值对于载重量大于10万吨以上应偏向高值；对纵舱壁数量大于2以上及采用高强度钢，应修正。
由于型船资料不完全，此处K值取在双壳双底范围内的1.2，计算所得： Ws=3890.81 t 2.4.2 舾装重量估算
由《运输船舶设计特点》[2]上所提供的公式：
W0?C0LPP(B?D)C0?0.3428DW?1.495?0.0886
最终计算所得： W0=363.47t
2.4.3 机电设备的重量估算
由《运输船舶设计特点》[2]上所提供的公式：
?3WM?P?PW?1.359?10P?131.7?1.529?10PW?3
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最终计算可得机电重量为： WM=451.3t
最终的空船重量为：LW=4705.60t
2.5重力与浮力平衡
2.5.1诺曼系数法修改主尺度
实际载重量：DW1'??1?LW?16191.98?4705.60?11486.38t。
要求载重量：DW=12000t。
'载重量增量：?DW1?DW?DW1?12000?11486.38?513.62t，载重量允许的误差为
△的0.1%，重力浮力不平衡，须用诺曼系数法进行平衡。由《船舶设计原理》[4]74页的图3-4查得本船诺曼系数 N=1.3。
排水量增量：??1?N??DW1?1.3?513.62?667.70t。 根据浮性微分方程：
?????L?B?dL?B?d??CbCb，保持方形系数不变，改变L，B，d。
计算得：Lpp=126m，B=23m，d=7.45m，D=10.6m，Cb=0.761，△=16941.86t。 2.5.2重新计算校核
新的空船重量：钢料重量：Ws=3963.447t 舾装重量：W0=375.02t 机电重量：WM=451.30t 总的空船重量为：LW=4789.77t
新的载重量：DW2'??2?LW2?排水量储备?16941.86?4789.77?143.69?12008t。
'载重量增量：?DW2?DW?DW2?8t，?DW2/△2= 0.05%＜0.1%，符合要求，重力
浮力平衡调整完毕。
△=16941.86t，在此排水量下要达到航速11kn，所需主机功率为：
BHP??2/3V3/C0?16941.862/3?113/355.02?2473.049kW，因而最初选定的主机型号是合理的。
2.6载货量Wc计算
1．燃油重量Wo
RWo?0.001goPs(?24d)k (2.7)
Vs式中：go——包括一切用途在内的耗油率，取200g/kW·h；
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，2288kW； Ps——主机持续常用功率（CSR）R——续航力，3000n mile；
Vs——服务航速，Vs?V/1.06，或比适航速度小0.5~1kn，取10.5kn；
k——考虑风浪影响而引起航行时间增加的储备系数，通常取1.15~1.2，取为1.2； d——储备天数,取为5天。 燃油总量为Wo=238.56t。 2．炉水重量Wbw
Wbw?5%Wo (2.8)
炉水总量为Wbw=11.9t。 3．滑油重量Wl
Wl??Wo (2.9)
其中：?为比例系数，通常柴油机船取3%~5%，偏于安全的考虑取?=5%。 滑油总量为Wl=11.9t。 4．船员生活用水
本船船员24人，每人每天耗水按100kg计，则生活用水总量为：
300016?100?(?10)/1000?52.6t
10.5?24其中增加的10天为5天储备，5天停港。 5．人员及行李
每人体重按65 kg计算，每人的行李按50 kg计，则人员及行李重为：
（65+50）×24/1000=2.76t
6．食品
每人每天按5kg计，食品重为：
300016?5?(?10)/1000?1.75t
10.5?247．备品
备品的统计数字一般为50t~70t，或者一般可取为（0.5%LW~1%LW），本船备品重取为60t。
8．载货量
载货量Wc=11680.5t。
2.7稳性校核
在主尺度确定时通常只做初稳性校核，其内容是估算初稳性高度，并检验其是否符合设计船所要求的数值。
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1．初稳性下限要求
初稳性方程式：GM?Zb?r?Zg??h (2.10)
式中：GM——所核算状态下的初稳性高度；
Zb——相应吃水的浮心高度； r——相应吃水下的横稳心半径；
Zg——所核算状态下的重心高度；
?h——自由液面修正值，此处忽略。
利用近似公式估算Zb和r，选用《船舶设计原理》[4]确定系数a1,a2。 根据文献《油船总体设计》[3]中介绍的方法估算水线面系数： 经计算得到Cw=0.867
母型船Cw=0.885，考虑到与母型船相似，本船取Cw=0.885。
C1Zb?a1d?(2.5?b)?4.073m (2.11)
3Cw2CWB2r?a2?1/11.4()?6.41m (2.12)
dCBD，空载油船ξ=0.6~0.66；偏于安全的考虑，取ξ＝0.66，则Zg＝7.65m。 Zg=ξ·
GM?4.073?6.41?7.65?2.83m?0.15m，满足初稳性高度下限要求。 2．初稳性上限要求
为使横摇和缓，摇幅不过大，希望不发生谐摇，即：调谐因子??T?/T??1.3 (2.13)
T??0.58f式中：T?——船舶横摇自摇周期，
2B2?4ZgGM (2.14)
T?——波浪周期，T??0.8? (2.15) λ——波长，我国沿海情况波长躲在60m~70m,偏于安全的考虑，λ取70m； 计算可得T?=9.92s，T?=6.69s，
??T?/T??1.482?1.3
式中：B——船宽m；
f——B/d不同的系数，由《船舶设计原理》[4]中公式计算得f=1.04；
Zg——重心高度。
综上，设计船的初稳性满足规范要求。
2.8航速校核
航速校核实质就是航速或马力估算，其目的是：初步估算设计船在给定主机情况下
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