外立杆离悬挑梁端100， 悬挑梁伸入楼面（以框梁计）500， 故悬挑梁长2.0 米，圆弧部分最长3.4 米，在楼面上（框梁以内——非悬挑部分）预埋2ф16 的圆钢U 型箍对工字钢钢进行背焊固定，距外框梁边0.5m。受力模型详见附图WJ-11 所示。 1．计算基数
计算高度H=18.0m 立杆纵距 la=1.5m 外立杆至墙距ld =1.40m
查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001） 脚安
手全板
自网
重
自标
准重
值
G1=0.35KN/ G3=0.01
m2 KN/m
步距 h=1.8m 立杆横距 lb=1.05m 内立杆至墙距lc =0.35m
I14 工字钢每米自重G4=0.1655 KN/m
栏杆、挡脚板自重标准值G2=0.14 KN/m 施工活荷载qk= 3KN/m2 2．脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）； 查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1 得：架体每米 高度一个立杆纵距的自重 18×0.1248 = 2.2464KN
3．构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等） （1）竹笆板（每步设置
1 层，共
10 层）
gk1=0.1248KN/m NG1K = H×gk1 =
NG2K-1= G1×la×lb×10=0.35×1.5×1.05×10=5.5125KN （
2
G2
）×
栏la
×
杆5=0.14
、×
脚1.5
×
手
板
NG2K-2= （NG2K-3=H（
10=2.1KN
3×
la4
）×
G3=18）
安×
1.5
×合
全网
0.01=0.27KN
计
NG2K= NG2K-1+ NG2K-2+ NG2K-3=5.5125+2.1+0.27=7.8825KN 4．施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2 层作业层施工。NQK= qk×la×lb×2=3×1.5×1.05×2=9.45KN 5
．
垂
直
荷
载
组
合
N= 1.2×（NG1K+ NG2K）+1.4 ×NQK
=1.2×（2.2464+7.8825）+1.4 ×9.45=25.3847KN 加上悬挑梁自重：N’=N+ G4×（lb+lc）=25.3847+0.1655×（1.05+0.35）=25.6164KN 则其线载为：q=N’/（lb+lc）=25.6164/（1.05+0.35）=18.297 KN/m 根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考虑
工字钢末端抱箍的作用，末端抱 箍的承载力作为安全储备。 6
．
I14
工
字
钢
截
面
特
性
：
查《五金手册》第2 版得：Wx=1.02×105mm3 ，Ix=7.12×106mm4，自
q=0.1655KN/m, 弹性模量E=2.06×105N/mm2，高度h=140mm 。q
重
7M 8σ
．=
工Mmax
字/
钢（
γ强
x
度×
验Wx
算 ）
．max=q
工×
字
钢
最×
大
弯
矩
l2/8=18.2971.42/8=4.483KN?m
γx——截面发展系数，对工字形截面，查表得：γx = 1.05； Wx——对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02×105mm3。 f ——型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=205N/mm2，工字形截面的抗弯强度设计值为γx×205=1.05×205=215 N/mm2。σ=4.483×106/（1.05×1.02×105）=41.858N/mm2＜f=215N/mm2 ∴安全。
9．工字钢整体稳定性验算根据钢结构设计规范规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定性问题。按附录
查得：简支梁稳定性系数υb=1.12，由于υb 大于0.6，所以，应用υb'代替υb。υb'=1.07-0.282/υb=1.07-0.282/1.12=0.818。则悬挑梁弯曲应力应为：σ= Mmax /（υb'×Wx）=4.483×106/（0.818×1.02×105）=53.730 N/mm2＜ f=215N/mm2 ∴满足要求。
10．工字钢刚度验算ω=5ql4/384EI=5×18.297×1.44×1012/（384×2.06×105×7.12×106） =0.624mm∴满足要求。
11．钢丝绳的承载力验算 （1）钢丝绳的计算拉力
本工程采用的是υ14（6×19）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受理简图如下所示。
＜
l/400=1400/400=3.5
mm
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