Wx——对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02×105mm3。 f ——型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=205N/mm2，工字形截面的抗弯强度设计值为γx×205=1.05×205=215 N/mm2。σ=5.675×106/（1.05×1.02×105）=52.988N/mm2＜f=215N/mm2 ∴安全。
8．悬挑梁整体稳定性验算根据钢结构设计的规范规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定性问题。按附
录查得：简支梁稳定性系数υb=1.12，由于υb 大于0.6，所以，应用υb'代替υb。υb'=1.07-0.282/υb=1.07-0.282/1.12=0.818。则悬挑梁弯曲应力应为：σ= Mmax /（υb'×Wx）=5.675×106/（0.818×1.02×105）=68.016 N/mm2＜ f=215N/mm2 ∴满足要求。
9．悬挑梁刚度验算ω=5ql4/384EI=5×10.803×（1.05+1.0）4×1012/（384×2.06×105×7.12×106） =1.7 ∴
10．钢丝绳的承载力验算
mm
＜满
l/400=
足
（
1050+1000
要
）
/400=5.125mm 求
。
（1）钢丝绳的计算拉力
本工程采用的是υ14（6×19）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受理简图如下所示。
根据上图，有：∑Mc=0 Fsinα?l－N?l/2=0 根据工程实际情况，住宅楼四层结构层高3.1m。tanα=3.1/（1.05+1.0） =1.073 得sinα=0.732 则：F=N’/（2?sinα）=22.147/（2×0.732）=15.128KN
（2）钢丝绳自身的极限承载力采用υ14（6×19） 公称抗拉强度为1870N/mm2 的钢芯钢丝绳，按下式求出其理
论承载力：F 理=α?Fg/K α——考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，6×19 结构为0.85； K——钢丝绳使用安全系数，本处取K=5； Fg——钢丝绳破断拉力总和，查《五金手册》第2 版可得：Fg=130.0KN； 则F 理=αFg/K=0.85×130.0/5=22.1KN＞F=15.128KN。故满足要求。 11
．
焊
缝
验
算
根据《钢结构规范》，须进行焊缝验算。 he——
焊
缝
的
有
效
厚
度
；
lw——角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去10mm； ft——角焊缝的强度设计值，查表的
160N/m2；
角焊缝的焊接尺寸为6mm ，且为双面焊接，故有 τ
f=N/
he
lw
[N]= he lwτf =2×（100-10）×0.7×6×160=120960N>10.803KN ∴
满
足
设
计
要
求
。
1．脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）； 查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1 得：架体每米 高度一个立杆纵距的自重 13.8×0.1248 =1.722KN
2．构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等） （1）竹笆板（每步设置
1 层，共
7 层）
gk1=0.1248KN/m NG1K = H×gk1 =
NG2K-1= G1×la×lb×7=0.35×1.5×1.05×7=3.859KN （
2
G23）×
栏la
×）
杆5=0.14
安、×
脚1.5
×全
手
板
NG2K-2= （
7=1.47KN
网
NG2K-3=H （NG2K=
×la×G3=13×1.5×0.01=0.195KN
4
NG2K-1+
NG2K-2+
）合计
NG2K-3=3.859+1.47+0.195=5.526KN
3．施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2 层作
业层施工。NQK= qk×la×lb×2=3×1.5×1.05×2=9.45KN 4N= =1.2
×
（
1.722+5.526
）
+1.4
×
9.45=21.928KN
．1.2
×
垂（
直NG1K+
荷NG2K
）载+1.4
组×
合 NQK
N’= N+ G4×（lb+lc）=21.928+0.1655×（1.05+1.0）=22.267 KN 则悬挑梁线载为：q=N/（lb+lc）=22.267/（1.05+1.0）=10.862KN/m
5．悬挑梁最大弯矩M max=q×l2/8=10.862×（1.05+1.0）2/8=5.706KN?m 根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考
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