工业通风设计

6.25对并联管路进行阻力平衡

会点A，h1-h2h1 = 305.24-295.8305.24=3.09%<10% 汇合点B h3-(h4+h1)h3=9.5%<10% 6.26

计

算

系

统

的

总

阻

力

ht=295.8+305.24+408.3+65.44+80.32+84.72+142.02+1200=2581

6.27选择风机

通风机风量：Q=K1×Qfj=1.15×7560=8694=2.4m/s 通风机静压：Hs=kp×ht=1.16×2581=2993Pa

根据通风机的风量和静压，选用C4-73-11 排尘离心通风机 6.3高温炉除尘系统计算 6.31高温除尘管道材料选择

高温炉车间宜选用镀锌材料管道，因为非金属材料不耐高温，表面镀锌，可以起防锈作用。

6.32高温除尘系统排气罩的选择

在高温炉车间，粒径范围炉内温度为500℃。当热源与周围的空气有较大的温差时，设备表面通过对流散热把热量传给空气，周围的空气受热上升，形成热射流。通过在工程实际可以发现么在热源的表面，一般在距热源的（1-2）B处，射流发生收缩，在收缩断面上的流速最大，随后烟气开始扩散。

高温炉车间采用的热源上部接受式集气罩：

H?1.5APH?1.5m

12 1.5AP?1.5(1?1)?1.5m 取 H?1.5m。 6.33除尘器选择

高温炉生产过程中产生高温含尘烟气，粒径范围约为0.010～20μm，结合表1、

表2以及《简明设计通风手册》分析，卧式旋风水磨除尘装置在粉尘粒径为≥5μm时除尘效率为95%~98% 6.34风量计算与风机选择

热源的对流散热量为：

Q?ASr?t4/3

（4—9）

式中：Sr——热源的对流放热面积，m2； ?t——热源表面与周围空气的温度差，℃；

A——系数，对于水平散热面A=1.7；竖直散热面A=1.13。 Q=1×1.7×4804/3=6.389

Z=H+1.26B=2.06 （4-11）

式中：H——热源至计算断面的距离，m； B——热源水平投影的直径或长边尺寸，m。 热射流收缩断面上的流量为：

L

LZ=0.04Q1/3Z3/2=0.04×6.3891/3×2.063/2=0.22m3/s

因为对于横向气流影响较小的低悬罩，要求排风罩口尺寸应该比热原尺寸扩大150mm—200mm,此处取200mm。所以罩口断面直径为：

A1?A?200?1000?200?1200mm?1.2mB1?B?200?1000?200?1200mm?1.2m

设v'=0.7m/s

低悬罩需风量按下是式计算 Qr=Lz+v'F'=0.5m/s

由《工业通风》（孙一坚，第三版）高温管道的流速垂直13m/s,水平11m/s. ，

查文献得出管径和单位长度摩擦阻力。所选的管径符合文献中规定的通风管道的统一规格。但计算其摩擦阻力时，考虑到高温炉车间实际温度为500℃，要进行空气温度的修正。

hb?KtKBhb0首先根据公式

（Pa/m），

0.91Kt?(273?200.825)273?t进行计算，然后再

0.1根据比摩阻温度修正公式

hb?hb0??/?0??v/v0?进行修正。计算局部阻力时

?20273?t?273?20应进行空气密度修正，根据公式?t， 计算得出500℃时，

?500?0.45kg/m3。

同理可查得管段2、3、4、5的管径及比摩阻，具体情况见表6-3。 局部阻力系数

在管段1中，会产生局部阻力的部件有，一个α=60°的圆形伞形罩ξ=0.09、两个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.3、一个α=30°的直管合流三通ξ=0.03,所以ξ1=0.42，h1=15.97Pa。

管段2会产生局部阻力的部件有，一个α=60°的圆形伞形罩ξ=0.09，一个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.15，一个α=120°，r/d=2的圆弯管ξ=0.17，一个α=30°的分支管合流三通, ξ=0.03,所以ξ2=0.79，h2=36.05Pa。

管段3会产生局部阻力的部件有，两个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.15×2=0.3，所以ξ5=0.3，h3=11.41Pa。

管段4会产生局部阻力的部件有，两个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.15×2=0.3，所以ξ5=0.3，h4=8.16Pa

。

管段5会产生局部阻力的部件有，一个h/D0=0.4的排风风帽ξ=1.3，所以ξ5=1.3，h5=35.39Pa。

除尘管道设计计算表

管段 编号 1 2 3 4 5 除尘器 风量 长度 管径 速度 动压 13 13 13 11 11 38.9 38.9 38.9 27.8 27.8 局部阻局部比摩阻 4.5 4.5 2.9 1.8 1.8 摩擦阻力 49.5 31.5 23.2 16.2 18 管段阻力 65.47 67.55 34.61 24.36 53.39 1000 力系数 阻力 0.42 0.79 0.3 0.3 1.3 15.97 36.05 11.41 8.16 35.39 1800 11 220 1800 3600 3780 7 8 9 220 320 360 3780 10 360 6.35对并联管路进行阻力平衡

会点A，h1-h2h1 = 67.55-65.4767.55=3.07%<10% 通风机风量：Q=K1×Qfj=1.15×3780=4347m/h 通风机静压：Hs=kp×ht=1.16×1245.3=1444.6Pa 根据通风机的风量和静压，选择B4-72-11 防爆离心通风机

7方案二

通风系统均匀送风系统同方案一相同 通风除尘系统同方案一相同 高温除尘系统，有方案一可知风量 Qr=Lz+v'F'=0.5m/s

3??0.45kg/m500摄氏度时500

本次方案选择冲击式除尘装置

7.1高温除尘系统图此方案中管道为方管

7.2计算步骤如方案一相同计算结果见下表

除尘管道设计计算表

管段风量 长度 9 9 4 9 10 管径 流速 动压 阻力系数 0.31 0.31 0.45 0.3 1.3 局部阻力 11.78 11.78 17.11 8.16 35.39 比摩阻 4.5 4.5 2.9 1.8 1.8 摩擦阻力 40.5 40.5 11.6 16.2 18 管段阻力 52.28 52.28 28.71 24.36 53.9 编号 1 2 3 4 5 除尘 1800 1800 3600 3780 3780 220 220 320 360 380 13 13 13 11 11 38.9 38.9 38.9 27.8 27.8 1400 器 7.21局部阻力

在管段1中，会产生局部阻力的部件有，一个α=60°的矩形伞形罩ξ=0.16、一个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.15、一个α=90°的圆形合流三通ξ=0,所以ξ1=0.31，h1=11.78Pa。

管段2会产生局部阻力的部件有，一个α=60°的矩形伞形罩ξ=0.16，一个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.15，一个α=90°圆形三通，r/d=2的圆弯管ξ=0，,所以ξ2=0.31，h2=11.78Pa。

管段3会产生局部阻力的部件有，一个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.15，一个α=90°圆形三通，r/d=2的圆弯管ξ=0.03，所以ξ5=0.45，h3=Pa。

管段4会产生局部阻力的部件有，两个α=90°，r/d=2的圆弯管ξ=0.15×2=0.3，所以ξ5=0.3，h4=8.16Pa