外排栅施工方案

来源：用户分享时间：2025/5/28 19:05:12 本文由

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广东六建鸿业城市花园13号楼工程外脚手架施工方案

挡风系数=1.128,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 μs=1.0=1.0×1.128=1.128,工程位于广东省佛山市,基本风压ω0=0.50kN/m 水平风荷载标准值ωk=0.7μzμsωo=0.7×1.00×1.128×0.50=0.39kN/m2 2.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算 1) 荷载计算

脚手板自重GK2=0.15×0.27=0.04kN/m 施工活荷QK=3.00×0.27=0.81kN/m 作用于纵向水平杆线荷载标准值：

永久荷载 q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m 施工活荷载 q2=1.4×0.81=1.13kN/m 2）纵向水平杆受力计算

每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算 a.抗弯强度验算

弯矩系数KM1=-0.107

M1=Kmq1L=-0.107×0.09×1.50=-0.02kN.m 弯矩系数KM2=-0.121

M2=Kmq2L=-0.121×1.13×1.50=-0.31kN.m Mmax=M1+M2=0.02+0.31=0.33kN.m σ=Mmax/W=330000/4490=73.50N/mm2

纵向水平杆的抗弯强度σ=73.50N/mm＜f=205N/mm，满足要求。 b.挠度验算

挠度系数Kυ1=0.632

υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×0.09/1.2×(1500)4/(100EI)=0.11mm 挠度系数Kυ2=0.939

υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.939×1.13/1.4×(1500)4/(100EI)=1.73mm υ

max

=υ1+υ2=0.11+1.73=1.84mm

max

纵向水平杆的挠度υc.最大支座反力

=1.84mm＜[υ]=L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm，满足要求。

广东六建鸿业城市花园13号楼工程外脚手架施工方案

Rq1=1.143×0.09×1.50=0.15kN Rq2=1.223×1.13×1.50=2.07kN Rmax=Rq1+Rq2=2.22kN （2）横向水平杆受力计算 1)荷载计算

钢管自重gk1=0.0326kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.22kN 旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.11kN. 2)横向水平杆受力计算 a.抗弯强度验算

Mmax=qL/8＋R中a=(0.0326×0.80×0.80/8+2.22×0.27)×10=601800N.mm=0.60kN.m

σ=Mmax=601800/4490=134.03N/mm2

抗弯强度σ=134.03N/mm2

集中荷载产生的挠度为：

υ1=Pa(3l2－4a2)/(24EI)=2220×267×(3×8002 - 4×2672)/(24EI)=1.82mm 均布荷载产生的挠度为：υ2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/(384EI)=0.01mm υ

max

=υ1+υ2=1.82+0.01=1.83mm

max

横向水平杆的挠度υ=1.83mm＜[υ]=L/150=800/150=5.33mm与10.00mm，满足要求。

（3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算:

Rmax=R中＋R边＋Gk1×L/2

=2.22＋1.11＋0.0326×0.40=3.34kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=3.34kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。

3.立杆计算

广东六建鸿业城市花园13号楼工程外脚手架施工方案

(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.500；立杆步距h=2.00m；立杆计算长度， Lo=kμh=1.0×1.5×2.00=3.00m=3000m 长细比λ=Lo/i= 3000/15.90=188.68 立杆长细比λ=188.68<[210]满足要求（2）立杆稳定性验算 1)荷载计算

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk

=0.1003kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkh=0.1003×19.00 = 1.91kN

b.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：8×1.50×0.40×0.15=0.72kN 栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.11=1.32kN 安全网重量：19.00×1.50×0.002 = 0.06kN 构配件自重NG2k=0.72+1.32+0.06 =2.10kN c.活荷包括：

① 施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kN

② 风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=0.39kN/m 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.39×1.50×2.002/10=0.28kN.m=278460N.mm 2)轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×1.50×2.00=3.47m=3465mm λ= Lo/i= 3465/15.90=217.92 ?=0.153 3)立杆稳定性验算 a.不组合风荷载时 N=1.2(NGlk+ NG2k)＋1.4ΣNQk

=1.2×(1.91+2.10)+1.4×3.00=9.01kN=9010N N/(?A)=9010/0.153/424=138.89N/mm2 b.组合风荷载时

N=1.2(NGlk+ NG2k)＋0.85×1.4ΣNQk

=1.2×(1.91+2.10)+0.85×1.4×3.00=8.38kN=8380N N/(?A)＋MW/W

=8380/0.153/424+278460/4490=191.20N/mm 立杆稳定性为191.20N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 4.钢丝绳验算

广东六建鸿业城市花园13号楼工程外脚手架施工方案

h=3.00m,L=0.80m,N=9.01kN;钢丝绳采用φ14mm,α=0.92,K=7.00 破断拉力总和F破=K＇DRo/1000=1.08×0.330×14×1570/1000=109.67kN 钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K =109.67×0.92/7.00=14.41kN Toa=9.01×(0.952+3.002)0.5/3.00=9.45kN＜[P]=14.41kN Tob=9.01×(0.15+3.00)/3.00=9.02kN＜[P]=14.41kN

钢丝绳承受拉力Toa=9.45kN<[P]=14.41kN,Tob=9.02kN<[P]=14.41kN，钢丝绳强度满足要求。 5.吊环验算

吊环采用φ18mm HPB235级钢筋制作,As=254mm2,f=50N/mm2 每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=9.45+9.02=18.47kN 吊环可承受的拉力:fAs=50×2×254=25400N=25.40kN 吊环强度=25.40kN>N拉=18.47kN，满足要求。 6.连墙件计算

连墙件采用螺栓方式与墙体连接

按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高55.950m 连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,

风压高度变化系数μz=1.25(标高+50m),基本风压ωo=0.50kN/m2

挡风系数=1.128,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:

μs=1.0=1.0×1.128=1.128,风荷载标准值ωk，=0.7μzμsωo=0.7×1.25×1.128×0.50=0.49kN/m2

N1W=1.4ωkAω=1.4×0.49×9.00=6.17kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kN N1= NlW＋N0 =6.17+5.00=11.17kN 连墙件轴向力设计值 Nf=A[f]

──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=150/15.9的结果查表得到=0.976; A =0mm；[f] = 205.00N/mm。 Nf=0.976×0×205.00=84.83kN

连墙件轴向力设计值Nf=84.83kN＞Nl=11.17kN，满足要求。 7.计算结果

20.52

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