然而，考虑到简单及与其它国家及国际技术规范的 一致性，DIN 18
的条件，则单个跨度针对弯曲的安全便无 需确认。
800第2部分未做这方面的规定。 说明4:如果用到DIN 18 800第3部分205中描述
a）梁端承重载荷的转移
- ------------------------- ---------------------- 匚2 ‘ --- 1 / 」i l-e + 5(f
b) 在跨距内集中载荷的转移（等同于中间支点处承重载荷的转移）
X细节
L._尹 7 ---------------- * 1 /1 = cz + 5 (和 +r>)
c）梁到梁的载荷转移
图16在轧制和焊接截面处载荷的转移（未用加固（劲）板）
次梁
主梁
表12通过塑性-塑性方式，及支撑在指定承受全部压力负载的两边上的板条处的 进行的最终极限状态分析
(b 1为受压应力的最大值，c
X (b 1和fy,k
gren z(b/t )值，和相关的弯曲值所
均以N/mm2表达))
1支撑条件
2 边应力比” 0
7 -1
fl PIP 弯曲因素k厂 它作为“的函数 St 37钢的统一数，并且
gren z(b/t)为通用 a. p为0到1 gren
z(b/t)= (皿2)
b.
当“不大于0时，
grenz(b/t)='卩
专用的 grenz(b/t)
3Tfi
织 1 (1 - OCT r - 0*025
273 ^ + 0.70
-0.S2
为St 52钢的统一值。
(b i为受压应力的最大值，c x (b i和 fy，k均以N/mm2表达)) 1 2 3 1 支撑条件 gren z(b/t)为通用 春*卜 边应力比” 2 弯曲因素kj它作为”的函 数 专用的 grenz(b/t) 3 1 在被支撑的边处的最大受压应力 4 1 彳 29 1/?—— f 加 0.57B J a畀&一 7 240 1厂亦_ 5 1 > ^ > 0 賈十004 6 7 8 0 0 > > -1 1,70-5 F + 诩 如 240 - 197 l^l.TO-S r+ 1A1 护 -1 9 在未支撑边处的最大受压应力 10 1 0 > f >0 r ◎、 0,67-0^!样+(W?护 1G.7 i/ 240 us y r2 / ■\ 11 12 13 14 0 > y > -1 0,57 0r57 - 0.21 ^ + 0.07 ‘ J 240 W,7 ^0,57-0,21 r+ 0^ / *1 这里，阳e町沙37钢的统一数，并且为St 52钢的统一值。 [
gren z(b/t)值，和相关的弯曲值所进行
(6 1为受压应力的最大值，6
X (^ 1和
fy,k均以N/mm2表达)，而作为轴向力压应力的6
N，单位是
N/mm2)。
应力分布
240 W>
这里
时I 小加为St 37钢的统一数，而小怙
(746)极限应力 下面的极
限应力可用于
: a.极限轴向应力
cr Rfd = /yld = /y,k//M b.极限剪应力
(31)
(32)
(747)检查
应检查是否满足以下条件:
a. 对于轴向应力
(33)
b. 对于剪切应力匚砂1 Tli，
占1
(34)
C. 对于共存应力 这里6 V为748中所规定的故障标准，
的条件，如果用于共存应力6 X和 或6 y,
当'°或
(35)
—都不大于时，将被认为是满足条件。 35)式表达
(748)故障标准
故障标准6 v可通过以下等式算得:
(751)
角截面的简化方式
(36)
/of + flj + aj-Gjt Oy-Oi aj-o,
+
(749)允许的局部软化
故障标准6 v可以在某些部件中，大于极限应力6 R,d10%，但面积不能大。
当构成件受共存应力作用而弯曲，则当以下条件同时 适用时，小区域的故障标准应假定是大于极限应力。
说明1:根据应用在狭窄横截面上的规定，腹板横截 面的面积
Asteg应是心轴间距离与腹板厚度 的乘积。
则为St 52钢的统一数。
铁生1
或 0,fl
t3Ta)
A i, I
百0￡叫
(37 b)
说明：749和750中规定的检查，可部分地用到横截 面的塑性能
力检查上。而弹性-塑性方式可使 此检查得到充分的利用(见)。
(750 )在工字截面中允许的局部软化 当双倍的不对称工字截面满足表
15给出的条件时,
6X可以通过以下等式算得：
CI
~\\A'± a^r
Wr ±
(38)
这里口 Pl等于相应的塑性系数,但不大于。 在轧制的工字截面处，
应等于，而唁?则等于。
如果横截面的轴与角平行，则用各支柱而不是形心主 轴来计算角截面的应力，这里应力会增加 30%。
(752)
工字截面的简化方式
对于宽-凸缘工字截面，其间的剪应力的作用线 Vz与
腹板一致，则腹板中的剪应力 r可用下述等式(39)
算得。
(39)
说明2 :当凸缘与腹板的横截面关系大于时，则双倍 对称工字截面
可认为是宽一凸缘（工字截 面）。如果等于，则在腹板中的最大剪应力 应较平均剪应力高出10% （或刚好如上），
Vz
虫DWW T ----------------- grt+Asiei' --- --------
(battain)
图17：由等式（39）算得的，带相同腹板工字截面
中线性剪应力的理论分布
弹性-塑性方式 （753） 综述
应力由弹性理论计算，而抵抗（力）完全使用横截面 的塑性能力来计算，但应确认下面的条件应满足。
1. 结构处在平衡状态 2. 在所有的横截面中，根据
72计算的应力（考虑
到交互作用）都不应大于塑性状态中内部力及力 矩的极限。 3.
表15中给出的 grenz （b/t）值与grenz （d/t）值适合 所有的横截面。745中第三段适用于这样的结构 的各部分，此结构内部力及力矩不大于
745第二
段给出的内部力及力矩的弹性极限值。
说明：在弹性-塑性分析中，计算应力的假定条件是 线性弹性材料行
为；而计算抵抗的假定条件 是线性弹性-理想塑性材料行为。因而充分用 到了横截面的塑性能力，而不是结构的其它 部分。
（754） 力矩的重新分布
如739和740所述，当不考虑内部弯曲和内部扭转弯 曲，则由弹性理论确定的支撑点的力矩，当跨度内的 相关力矩能证明为静态平衡时，将会比其最大值高出 或低于15%。另见有关连接设计的
759、831和
832。
*译者注：Agurt和Asteg分别表示的是凸缘及腹板 的横截面积。
说明1：力矩的重新分布，必然使部分结构软化、这 与弹性理论有
关尺寸变化的固有性能不满 足。
说明2：在一些特殊的情况下，使用力矩重新分布进 行最终极限状
态分析时，允许部分利用超稳 定系统的塑性能力，而在塑性
-塑性方式 中，则可以完全利用此系统（见
754 ）。
（755）在塑性状态中内部力及力矩的限定（一般情
况）
在塑性状态中，计算线性构成件横截面的内部力及力 矩时，应根据以下的假定：
a. 等式（31）中是其屈服强度为 fy,d的钢材中存在 的线性弹
性-理想塑性应力-张力关系。
b. 横截面保持平面状态
c. 其故障标准如等式（36）所给。
另外，横截面内，不同的或有限的单元构造中，均满 足平衡条件。 张力大小￡ x,可自由选择，而塑性状态中的极限弯 曲力矩，去卩不能大于弹性状态中相应极限值的倍。除 非不变的横截面是单跨度梁及连续梁，而此处不使用 极限值。
说明1在文献中，有时会提出防止静态平衡的内部 力及力矩，但
按常理说，这些仅是近似值。
说明2 当部分横截面己成为可塑体时，应认为其在 塑性状态中。
而在完全塑性状态中，即使横 截面没有完全为可塑体，其内部力及力矩也 不再会增加。此情况的实例有，受弯曲力矩 My和Mz作用的不相同的角边［见
7］。 塑性状态中内部力及力矩极限值等于完全塑 性状态中的那些相应值乘以屈服强度的设计 值fy,d，而
在合适的情况下，还可减去系数
。
（756）在完全塑性状态中，双倍对称工字截面的内
部力及力矩
在完全塑性状态中，双倍对称工字截面的内部力及力 矩如图18所示。
（757 ）在塑性状态中工字截面内部力及力矩极限值 的相互影响
当双倍对称工字截面在其整个横截面内屈服强度为常 数的情况下，应使用以下条件来确认极限应力不应大 于塑性状态中的内部力及力矩。
a.对于一个轴附近的共存弯曲、剪应力及轴向应力， 其条件在表16和17中己列出。
b.如果Vz不大于，和Vy不大于，y,d，对于共存的双轴 向弯曲和轴向力，条件为（41）和（42）,
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