表3-1截面几何特性计算结果
截面积A 截面位置 跨中 预制中梁 支点 跨中 预制边梁 支点 跨中 成桥中梁 支点 跨中 成桥边梁 支点 1.2974 0.2241 0.7491 1.1967 1.128 0.1979 0.183 0.7390 0.7862 1.2524 1.0379 0.2034 0.1761 0.7303 0.7755 1.156 1.0832 0.1888 0.1821 0.7 0.7652 (mm2) 0.9869 截面惯矩I (m4) 0.1699 中性轴高度 (m) 0.7325
4.内力组合效应
4.1 自重作用效应的计算
16
本桥使用的是先简支后连续的施工方法，施工主要有以下几个步骤： 1) 第一施工阶段，为主梁的预制阶段，待混凝土达到设计强度的90%后张拉正弯矩区的预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制梁安装到位，形成由临时支座支撑的简支体系。
2) 第二施工阶段，先浇注两跨之间接头处的混凝土，待达到设计强度后张拉负弯矩区预应力钢束，压注水泥浆。
3) 第三施工阶段，拆除全部临时支座，主梁支撑在永久支座上，完成体系转换，再完成主梁横向现浇接缝，最终形成三跨连续梁的空间结构体系。
4) 第四施工阶段，完成护栏和桥面铺装的施工。
5) 由施工阶段可知，结构的自重是分阶段进行的，主要包括第一施工阶段结构自重的荷载集度g1，成桥后第一施工阶段自重的增量?g1结构的二期作用自重g2。
针对桥面的特点将空间结构简化为平面结构进行计算，只考虑单片梁的结构体系转换，把结构自重效应平均分到每片梁上，而在进行汽车作用效应计算时考虑荷载的横向分布系数。 4.1.1 结构自重作用荷载集度计算
1 .预制箱梁一期结构自重作用荷载集度?g1?： 边梁：
g1?1.0822?25?27.0805KN/m
2. 成桥后箱型一期结构自重作用荷载集度增量??g1?
预制梁计入每片梁间现浇桥面板及横隔梁湿接缝混凝土后的自重作用荷载集度即为成桥后箱型梁一期结构自重作用荷载集度增量。 边梁：
17
?g?1?0.18?0.25?19.1?(0.3515?0.2534?0.08)?2?0.3??2519.1?1.663KN/m
3. 二期结构自重作用荷载集度?g2?
桥面铺装采用10cm沥青混凝土铺装，且铺装成宽10.75m，沥青混凝土重度为23kN/m3,8cm厚C40混凝土调平层，另外一侧护栏按每米延长0.30 m3混凝土计，混凝土重度按25kN/m3,因桥横向由4片梁组成，则每片梁承担的全部二期永久作用的1/4：
g?20.1?10.75?23?0.08?10.75?25?2?0.3?25?15.57kN/m
44.1.2 内力计算
本桥为先简支后连续的连续梁，施工过程中包含了结构体系转换，所以结构自重内力计算过程必须首先将各施工阶段产生的阶段内力计算出来然后进行内力叠加。
第一施工阶段，结构体系为简支梁结构，自重作用荷载为g1
第二施工阶段，由于两跨接头较短，混凝土重量较小，其产生的内力较小，且会减小跨中弯矩，姑忽略不计
第三施工阶段，结构体系以及那个转变为连续梁，因临时支座间距较小，故忽略临时支座移除产生的效应，自重作用荷载仅为翼缘板和横隔梁接头重力，即?g1
第四施工阶段，结构体系为连续梁，自重作用荷载为桥梁二期自重作用荷载，即g2。
18
图4-1 桥梁模型图
1.第一施工阶段结构自重作用效应
由midas可以导出跨中、1/4截面、端截面的内力，内力如下表4-1：
表4-1 第一阶段施工内力
截面 弯矩(kN?m) 剪力(kN) 左支点 0 258.61 1/4截面 926.1 129.3 1/2截面 1234.9 1.23 3/4截面 926.1 129.3 右支点 0 258.61
2.第三施工阶段的效应
第三施工阶段通过浇湿接缝完成桥面的横向连接，此期荷载增量?g1假定均匀分配给四片梁。
此阶段中跨梁的计算跨径为20m，边跨的计算跨径为19.6m，长度相差不大，都取为20m计算。通过midas可以得出第三施工阶段外力作用结果：
第三施工阶段自重作用效应引起内力结果如表4-2：
表4-2 第三施工阶段自重作用
19
相关推荐：
loading