煤矿供配电系统 (4)

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导线电阻：R21?0.163?4.5?0.7335? 有功损耗：

2?P21?3IgR21?10?3kW?3?3302?0.7335?10?3?239.63445kW

年损耗电费：

?A21??P21???j?239.63445?4500?0.51

?107.84?0.51?55万元

2.8.2.2 L22与L23并联运行（Ⅱ与Ⅲ回架空线）

导线LGJ-240与LGJ-185并联，几何均距1.25m，电流cos??0.9,sin?0.436，两导线的线路长均为3.5km

L22电阻：R22?0.163?3.5?0.5705? L22电抗：X22?0.327?3.5?1.1445?

并联运行后等效电阻，电抗

R0.455?0.57052?0.455?0.5705?0.2531?

X.1164?1.14452?11.1164?1.1445?0.5651?

有功损耗： ?P2?322=3IgR2×10kW =3×7002×0.2531×10?3 =372.1 kW

年损耗电费：?A22=?P22?j=372.1×4500×0.51 =85.4×0.51=43.554万元 常村矿三回路6kV架空线年损耗电能

??E?107.84?85.4?193.24万度

常村矿三回路6kV架空线年损耗电费

??A?55?43.554?98.554万元

2.8.2.3 全年35kV、6kV架空线总损耗电能 216.2+193.24=409.44万度

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700A，

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2.8.2.4 全年35kV、6kV架空线总损耗电费

110.25+98.554=208.8万元

2.9 原系统最大功率电动机起动电压计算

以前有关书及手册中的算法未考虑千伏级大容量电动机的起动电流折算到6千伏侧使6千伏线路压降增加而影响电机端电压的情况，故常有起动电压损失校验合格而电动机仍起动困难的问题发生，就像该矿一样，若按以前的计算方法，起动电压损失仅为18.64％，现场中电机就起动不起来。因此在实际工作中应计入6千伏侧因电动机起动而引起电压损失增加的影响。当然，在6千伏供电线路较短时，不考虑其电压损失工程上是可以接受的，因为其上的电压损失很小，可以忽略。然而当线路较长时，其上的电压损失就不得不考虑。

由资料可知，最大功率的电动机为2×400kW为运输机。

由以前的计算可得： L22-、L23的并联阻抗Z1为

Z1=0.2531+0.5651j

L41的阻抗Z3为

Z2=1.236+0.24j

运输机的额定工作电流IN由下式得：

PIN?

3UNcosΦη ?2?400?1033?1140?0.8?0.98=517A

P——运输机的额定功率 UN—— 额定电压 cosΦ——额定功率因数 η—— 额定效率 折算到高压侧为：

I1?517?12001=517?=103 60005

按半小时最大实际负荷进行校验

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2×400kw运输机起动前：

流过Z1的电流为 I1=700-103=597A 流过Z2的电流为 I3=150-103=47A 则对应线路上电压损失分别为：

cosΦ=0.9 sinΦ=0.0.436 △U1=3I1（R cosΦ+X sinΦ）

=3×597×（0.2531×0.9+0.5651×0.436） =490.31V

△U2=3I2（R cosΦ+X sinΦ）

=3×47×（1.236×0.75+0.24×0.6614） =88.39V

所以至2107工作面的移动变电站时总的电压损失为：

△U=△U1+△U2 =490.31+88.39 =578.7V

所以运输机刚起动时变电站二次侧实际电压U2为：

1200 U2=U-△U=（6300-578.7）×=1144.26V

60001144.26相电压为： U2??=660.64V

3KSGZY型移动变电站，用于把从煤矿井下采区变电所引来的6KV高压，变为1.2kV或0.69kV电压，向采煤工作面电气设备供电。移动变电站具有隔爆结构，使用于有瓦斯、煤尘爆炸危险的矿井。其型号含义为：K，矿用隔爆；S，三相；G，干式；Z，组合；Y，移动。

移动变电站由一台FB-6型隔爆负荷开关、一台KSGB型隔爆干式变压器和一台DZKD型隔爆低压馈电开关组成。高压负荷开关箱包括高压电缆连接器。三部分之间用法蓝隔爆面和紧固螺栓连成整体，该整体靠变压器拖撬下面的有边滚轮在轨道上随采煤工作面的推进前移，移动变电站的主 要技术数据见下表2-1。

由表2-1KSGZY-1600/6参数可得：

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3UN3?1200 =769.8A

8000?P相电阻RT为 RT?2? 23I2N3?769.8 =0.0045Ω

6%U2N6%?1200阻抗ZT为 ZT? ?3I2N3?769.8二次侧额定电流I为 I2N?SN?1600?103

=0.054Ω

22?XT由 ZT?RT 得

电抗XT为 XT?0.0542?0.00452=0.0538Ω 运输机回路中流过其它负载的电流（低压侧）I／为 6000 I??150??IN

12006000?150??517

1200 =233A

??3U2NI?=P／/ cosΦ 因为 SN所以 P／= 3U2NI? cosΦ （cosΦ=0.75） = 3×1200×233×0.75

=363.2kW

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表 2-1 KSGZY型矿用隔爆移动变电站主要技术数据

型号 额定容量kVA 额定电压 kV 高压 KSGZY- 315/6 KSGZY- 500/6 KSGZY- 630/6 KSGZY- 800/6 KSGZY- 1000/6 KSGZY- 1600/6 315 500 630 800 1000 1600 6-2×4% 6±5% 6-2×4% 6±5% 6-2×4% 6±5% 6±5% 6±5% 6±5% 低压 1.2 0.69 1.2 0.69 1.2 1.2 1.2 1.2 高压侧分接头电压kV 定 -4% 6 6 6 5.76 5.76 5.76 -8% 5.52 5.52 5.52 损耗 W 空载 1700 2300 2800 2300 2700 4000 短路 2300 3600 4100 5000 5500 8000 阻抗 电压 % 4 4 4 空连接 载 组别 电流 % 6.5 6 6 Y，y0 Y，d11 Y，y0 Y，d11 Y，y0 Y，y0 Y，y0 Y，y0

5.5 1 6 1 6.5 1 采用等值阻抗计算法，可以较正确计算出机组电动机的起动电流和起动时电动机的端电压。

机组起动电流计算功率分布如下图2-1所示：

图2-1

根据工程经验取运输机的电动机额定起动电流为正常工作时的5.5倍，即：

ISTN=5.5IN =5.5×517 =2843.5A

起动时的功率因数cosΦST=0.35

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