40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

中国矿业大学2008届本科生毕业设计 预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具） 一 设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽

标准跨径：40m（墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载

公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺

混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。

预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。 普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的均用R235钢筋。 按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》

（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》

(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004)

(4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数

主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输,吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计

注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。

中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订

（1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在

1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，综上所述，本桥梁取用2300mm的主梁高度是比较合适的。 （2）主梁截面细部尺寸

T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，要应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本算例预制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。 在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本算例腹板厚度取210mm。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面面积的10%~20%为合适。本算例考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多三束，同时还根据《公预规》9.4.9条对钢束净矩及预留管道的要求，初拟马蹄宽度为600mm，高度250mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度150mm，以减少局部应力。 按照以上拟订的外形尺寸，就可以绘出预制梁的跨中截面图（见图二） 图2 跨中截面尺寸图 （尺寸单位：cm） （3）计算截面几何特征

将主梁跨中截面划分成两个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表二

跨中截面几何特性计算表

中国矿业大学2008届本科生毕业设计 大毛截面

中国矿业大学2008届本科生毕业设计 注：大毛截面形心至上缘距离：ys??S?A ?S

?Aii?857754/10115=84.80 小毛截面形心至上缘距离：ys?i i?84594.5/8802.5=96.1

（4）检验截面效率指标?（希望?在0.5以上） 上核心距 ks 下核心距 kx?

截面效率指标： ??ks?kx h?0.525>0.5

I???A?y?i7156274610115??230?84.80??48.7cm ?I?A?ys?82.15cm 表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的 (三)横截面沿跨长的变化

如图一所示,本设计主梁采用等高形式,横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端1999mm的范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板的宽度亦开始变化。 （四）横隔梁的布置

模型实验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大。为减少对主梁

设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁。当跨度较大时，应设置较多的横隔梁，本设计在桥跨中点和三分点，六分点，支点出设置七到横隔梁，其间距为6.5m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部280mm，下部260mm，中横隔梁高度为2050mm，厚度为上部180mm，下部160mm，见图一 二．主梁作用效应计算

根据上述梁跨结构纵，横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得主梁控制截面的永久作用和最大可变作用效应，然后在进行主梁作用效应组合。 （一）永久作用效应计算 1． 永久作用集度 （1） 预制梁自重 ① 跨中截面段主梁的自重 G(1)?0.88025?25?13?286.08KN ② 马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 G(2)?(1.443625?0.88025)?5?25/2?142.34KN ③ 支点段梁的自重

G(3)?1.443625?25?1.99?71.82KN ④ 边主梁的横隔梁 中横隔梁体积：

0.17??1.9?0.7?0.5?0.1?0.5?0.15?0.175??0.2196?cm3? 端横隔梁体积 0.27??2.15?0.525?0.5?0.065?0.325??0.301m3 故半跨内横梁重力为

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