一级注册结构工程师专业部分下午试题真题2011年 (2)

3．不考虑柱配箍影响。

(A)5.6×103 (B)1.1×104 (C)3.1×104 (D)6.2×104

某大底盘单塔楼高层建筑，主楼为钢筋混凝土框架一核心筒，裙房为混凝土框架_剪力墙结构，主楼与裙楼连为整体，如图1-24所示。抗震设防烈度7度，建筑抗震设防类别为丙类，设计基本地震加速度为0.15g，场地Ⅲ类，采用桩筏形基础。

24、假定，该建筑物塔楼质心偏心距为e1，大底盘质心偏心距为e2，见图1-24。如果仅从抗震概念设计方面考虑，试问，偏心距(e1，e2；单位：m)选用下列哪一组数值时结构不规则程度相对最小?

(A)0.0；0.0 (B)0.1；5.0 (C)0.2；7.2 (D)1.0；8.0

25、裙房一榀横向框架距主楼18m，某一顶层中柱上、下端截面组合弯矩设计值分别为320kN·m、350kN·m(同为顺时针方向)；剪力计算值为125kN，柱断面为500mm×500mm，Hn=5.2m，λ＞2，混凝土强度等级C40。在不采用有利于提高轴压比限值的构造措施的条件下，试问，该柱截面设计时，轴压比限值μN及剪力设计值(kN)应取下列何组数值才能满足规范的要求?

提示：按《建筑抗震设汁规范》(GB 50011—2010)作答；V=ηvc(Mbc＋Mtc)/Hn (A)0.90；125 (B)0.75；170 (C)0.85；155 (D)0.75；155

26、某框架结构抗震等级为一级，框架梁局部配筋图如图1-25所示。梁混凝土强度等级C30(fc=14.3N/m㎡)，纵筋采用HRB400(fy=360N/m㎡)，箍筋采用HRB335(Φ)，梁ho=440mm。试问，下列关于梁的中支座(A—A处)上部纵向钢筋配置的选项，如果仅从规范、规程对框架梁的抗震构造措施方面考虑．哪一项相对准确？

27、某框架结构，抗震等级为一级，底层角柱如图1-26所示。考虑地震作用组合时按弹性分析未经调整的构件端部组合弯矩设计值为：柱：McA上=300kN·m，McA下=280kN·m(同为顺时针方向)，柱底MB=320kN·m；梁Mb=460kN·m。已知梁ho=560mm，a's=40mm，梁端顶面实配钢筋(HRB400级)面积As=2281m㎡(计入梁受压筋和相关楼板钢筋影响)。试问，该柱进行截面配筋设计时所采用的组合弯矩设计值(kN?m)，与下列何项数值最为接近?

提示：按《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010作答。

(A)780 (B)600 (C)545 (D)365

某24层商住楼，现浇钢筋混凝土部分框支剪力墙结构，如图1-27所示。一层为框支层，层高6.Om，二至二十四层布置剪力墙，层高3.0m，首层室内外地面高差0.45m，房屋总高度75.45m。抗震设防烈度8度，建筑抗震设防类别为丙

类，设计基本地震加速度0.20g，场地类别Ⅱ类，结构基本自振周期T1=1.6s。混凝土强度等级：底层墙、柱为C40(fc=19.1N/m㎡，ft=1.7lN/m㎡)，板

C35(fc=16.7N/m㎡，ft=1.57N/m㎡)，其他层墙、板为C30(fc=14.3N/m㎡)。钢筋均采用HRB335级(Φ，fy=300N/m㎡)。

28、在第③轴底层落地剪力墙处，由不落地剪力墙传来按刚性楼板计算的框支层楼板组合的剪力设计值为3000kN(未经凋整)。②～⑦轴处楼板无洞口，宽度15400mm。假定剪力沿③轴墙均布，穿过③轴墙的梁纵筋面积Asl=10000m㎡，穿墙楼板配筋宽度10800mm(不包括梁宽)。试问，③轴右侧楼板的最小厚度tf(mm)及穿过墙的楼板双层配筋中每层配筋的最小值为下列何项时，才能满足规范、规程的最低抗震要求?

提示：1．按《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)作答。

2．框支层楼板按构造配筋时满足楼板竖向承载力和水平平面内抗弯要求。 (A)tf=180；Φ12@200 (B)tf=180；Φ12@100 (C)tf=200；Φ12@200 (D)tf=200；Φ12@100

29、假定，第③轴底层墙肢A的抗震等级为一级，墙底截面见图1-27，墙厚度400mm，墙长hW=6400mm，hWO=6000mm，Aw/A=0.7，剪跨比λ=1.2，考虑地震作用组合的剪力计算值VW=4100kN，对应的轴向压力设计值N=19000kN，已知竖向分布筋为构造配置。试问，该截面竖向及水平向分布筋至少应按下列何项配置，才能满足规范、规程的抗震要求?

提示：按《高层建筑混凝土结构技术规程》JCJ 3—2002作答。 (A)Φ10@150(竖向)；Φ10@150(水平) (B)Φ12@150(竖向)；Φ12@150(水平) (C)Φ12@150(竖向)；Φ14@150(水平) (D)Φ12@150(竖向)；Φ16@150(水平)

30、第四层某剪力墙边缘构件如图1-28所示，阴影部分为纵向钢筋配筋范围，纵筋混凝土保护层厚度为20mm。已知剪力墙轴压比＞0.3。试问，该边缘构件阴影部分的纵筋及箍筋为下列何项选项时，才能满足规范、规程的最低抗震构造要求?

提示：1．按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2002)作答。 2．箍筋体积配箍率计算时，扣除重叠部分箍筋。

(A)16Φ16；Φ10@100 (B)16Φ14；Φ10@100 (C)16Φ16；Φ8@100 (D)16Φ14；Φ8@100

31、假定，该建筑物使用需要，转换层设置在3层，房屋总高度不变，一至三

层层高为4m，上部21层层高均为3m，第四层某剪力墙的边缘构件仍如图1-28所示。试问，该边缘构件纵向钢筋最小构造配箍率psv(%)及配箍特征值最小值λy取下列何项数值时，才能满足规范、规程的最低抗震构造要求? 提示：按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3—2002)作答。 (A)1.2；0.2 (B)1.4；0.2 (C)1.2；0.24 (D)1.4；0.24

32、长矩形平面现浇钢筋混凝土框架-剪力墙高层结构，楼、屋盖抗震墙之间无大洞口，抗震设防烈度为8度时，下列关于剪力墙布置的几种说法，其中何项不够准确?

(A)结构两主轴方向均应布置剪力墙

(B)楼、屋盖长宽比不大于3时，可不考虑楼盖平面内变形对楼层水平地震剪力分配的影响

(C)两方向的剪力墙宜集中布置在结构单元的两尽端，增大整个结构的抗扭能力

(D)剪力墙的布置宜使结构各主轴方向的侧向刚度接近

某二级干线公路上一座标准跨径为30m的单跨简支梁桥，其总体布置如图1-29所示。桥面宽度为12m，其横向布置为：1.5m(人行道)＋9m(车行道)＋1.5m(人行道)。桥梁上部结构由5根各长29.94m、高2.0m的预制预应力混凝土T形梁组成，梁与梁间用现浇混凝土连接；桥台为单排排架桩结构，矩形盖梁、钻孔灌注桩基础。设计荷载：公路—I级、人群荷载3.0kN/㎡。

33、假定，前述桥梁主梁中断面的结构重力作用弯矩标准值为MC，汽车作用弯矩标准值为MQ、人行道人群作用弯矩标准值为MR。试问，该断面承载能力极限状态下的弯矩效应组合设计值应为下列何式? (A)Md=1.1(1.2MG＋1.4MQ＋0.8×1.4MR) (B)Md=1.0(1.2MG＋1.4MQ＋1.4MR)

(C)Md=1.0(1.2MG＋1.4MQ＋0.8×1.4MR) (D)Md=1.0(1.2MG＋1.4MQ＋0.7×1.4MR)

34、假定，前述桥梁主梁结构自振频率(基频)f=4.5Hz。试问，该桥汽车作用的冲击系数μ与下列何项数值(Hz)最为接近?

(A)0.05 (B)0.25 (C)0.30 (D)0.45

35、前述桥梁的主梁为T形梁，其下采用矩形板式氯丁橡胶支座，支座内承压加劲钢板的侧向保护层每侧各为5mm；主梁底宽度为500mm。若主梁最大支座反力为950kN(已计入冲击系数)。试问，该主梁的橡胶支座平面尺寸[长(横桥向)×宽(纵桥向)，单位为mm]选用下列何项数值较为合理? 提示：假定橡胶支座形状系数符合规范。

(A)450×200 (B)400×250 (C)450×250 (D)310×310

36、假定，前述桥主梁计算跨径以29m计。试问，该桥中问T形主梁在弯矩作用下的受压翼缘有效宽度(mm)与下列何值最为接近? (A)9670 (B)2250 (C)2625 (D)3320

37、假定，前述桥梁主梁问车行道板计算跨径取为2250mm，桥面铺装层厚度为200mm，车辆的后轴车轮作用于车行道板跨中部位。试问，垂直于板跨方向的车轮作用分布宽度(mm)与下列何项数值最为接近? (A)1350 (B)1500 (C)2750 (D)2900

38、前述桥梁位于7度地震区(地震动加速度峰值为0.15g)，其边墩盖梁上雉墙厚度为4OOmm，预制主梁端与雉墙前缘之间缝隙为60mm，若取主梁计算跨径为29m，采用400mm×300mm的矩形板式氯丁橡胶支座。试问，该盖梁的最小宽度(mm)与下列何项数值最为接近?

(A)1000 (B)1250 (C)1350 (D)1700

39、某桥上部结构为单孔简支梁，试问，以下四个图形中哪一个图形是上述简支梁在M支点的反力影响线? 提示：只需要定性分析。

40、某城市一座人行天桥，跨越街道车行道，根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69—95，对人行天桥上部结构竖向自振频率(Hz)严格控制。试问，这个控制值的最小值应为下列何项数值? (A)2.0 (B)2.5 (C)3.0 (D)3.5

答案:

一、单项选择题 1、B

[解析] 根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)表4.2.1-2，红松强度等级为TC13B，

根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)表4.2.1-3，fc=10N/m㎡。 根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)第4.2.3条，未经切削，强度设计值可提高15%，

根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)表4.2．1-4，露天环境下应乘以调整系数0.9，对于施工时的短暂情况应乘以调整系数1.2，fc=1.15×0.9×1.2×10 N/m㎡=12.42N/m㎡ 2、C

[解析] (A)根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)第3.1.13条，正确； (B)根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)第3.1．2条及附录A表A.1.3，正确；

(C)根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)第4.2.6条图4.2.6，不正确；

(D)根据《木结构设计规范》(GB 50005—2003)第4.2.10条，正确。 3、A

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.4条，柱A基础宽3.3m，埋深1m，基础宽度和埋深的地基承载力修正系数按砾砂ηb=3.0，ηd=4.4，则

fa=fak＋ηbγ(b－3)＋ηdγm(d－0.5)

=220＋3.0×(19.5－10)×(3.3－3)＋4.4×19.5×(1－0.5) =220＋8.55＋42.9=271.5(kPa) 4、B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)式(8.2.7-1)， 当h=800mm时，βhp=1，则0.7βhpftamho=0.7×1×1.43×(500＋2×750＋500)/2×750×10－3=938(kN) 5、A

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第8.2.7条，矩形基础台阶宽高比为

且偏心矩小于1/6基础宽度，据式(8.2.7-4)：

P=40＋(300－40)×(3.3/2＋0.5/2)/3.3=189.7(kPa)

M1=[(2l＋a')(Pmax＋p－2G/A)＋(Pmax-p)l]

=1/12×1.42×[(2×3.3＋0.5)×(300＋189.7－2×1.35×20×1)＋(300－189.7)×3.3]=564.7(kN·m) 6、C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第6.6.3条， 7、C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第6.6.5条 Eax=Easin(a－δ)=250sin(60°－10°)=191.5(kN/m)

Eax=EaCOS(60°－10°)=250cos(60°－10°)=160.7(kN/m) 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.2条 8、C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第6.6.5条 Eax=Easin(a－δ)=250sin(60°－10°)=191.5(kN/m)

Eax=EaCOS(60°－10°)=250cos(60°－10°)=160.7(kN/m)

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