PK?180kN；计算跨径大于或等于50m时，PK?360kN ；计算跨径在5-50m时，PK按照直线内插求取。人群荷载3.5kN/m。则：
(360?180)?(19.5?5)??Pk??180??238kN ?50?5??2
桥跨上的汽车荷载如图所示，荷载布置图如下：
图 2
汽车荷载支座反力：
1R1?2?(qk??Pky)?2?(10.5??19.5?1?238?1)?680.76kN
2人群荷载支座反力：
1R1??2?(3.5??1?19.5)?68.25kN
2支座反力作用点距离基底形心轴的距离：
er1?2.15?1.5?0.65m
对基底形心轴的力矩：
MR1?(680.76?68.25)?0.65?486.86kN/m
Ⅱ）汽车荷载制动力 重力式墩台不计冲击系数。
一个设计车道上的汽车制动力标准值，为布置在加载长度上计算的总重力的10%，但公路一级汽车制动力标准值不得小于165kN。
制动力：(10.5?19.5?238)?10%?44.28kN?165kN
则制动力取值为：H=165×0.25=41.25kN。
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②、台后桥上均有荷载，车辆荷载在台后
Ⅰ）汽车及人群荷载反力：由于支座作用点在基底形心轴的右侧，为了在活载作用下得到最大的逆时针方向力矩，因此将重车后轴贴桥台后侧的边缘，以使桥跨上活载所产生的顺时针力矩最小，汽车荷载布置图如下：
图3
则支座反力为：
1R1?2?(qk??Pky)?2?(10.5??19.5?1?238?1)?680.76kN
2人群荷载支座反力：
1R1??2?(3.5??1?19.5)?68.25kN
2对基底形心轴的力矩：
MR1?(680.76?68.25)?0.65?486.86kN/m
Ⅱ）汽车荷载制动力：根据上面分析，汽车制动力H=41.25kN
4、支座摩阻力计算
取摆动支座摩擦系数f?0.05，则支座摩阻力：
F?P恒?f?1100?0.05?55kN
对基底形心轴的弯矩：
MF?55?8.7?478.50kN?m（方向按荷载组合需要确定）
对实体式埋置式桥台不计汽车荷载的冲击力，同时从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在以后的组合中，以支座
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摩阻力作为控制设计。
5、荷载组合
根据实际可能出现的荷载情况，可分为桥上有活载，台后无汽车荷载；桥上无活载，台后有汽车荷载；桥上有活载，台后也有汽车荷载等荷载组合，同时还应对施工期间桥台仅受台身自重及土压力作用的情况进行验算。现将上述组合分别计算如下：
1、桥上有活载，台后无汽车荷载
（1） 主要组合：包括恒载，桥上活载及台前、台后土压力。 （2） 附加组合：主要组合荷载+支座摩阻力。 2、桥上有活载，台后也有汽车荷载
（1） 主要组合：包括恒载、桥上活载、桥前土压力及台后有汽车荷载作用
时的土压力。
（2） 附加组合：主要组合荷载+支座摩阻力。 3、桥上无活载，台后无汽车荷载
（1）、主要组合：包括恒载，台前、台后土压力。 （2）、附加组合：主要组合荷载+支座摩阻力。 4、桥上无活载，台后有汽车荷载
（1） 主要组合：包括恒载、台前土压力及台后汽车荷载时的土压力（重车
在台后）。
（2） 附加组合：主要组合荷载+支座摩阻力。 5、无上部构造时
桥台基础自重、台前台后土压力。
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表4 荷载组合计算表
公路一级 序号 荷载作用情况 计算项目 工况一 桥上有活载，台后无汽车荷载 竖向力1 上部荷载 弯矩台身、基础2 自重与基础上土重 弯矩工况二 桥上有活载，台后有汽车荷载 1100 工况三 桥上无活载台后无汽车荷载 1100 工况四 桥上无活载，台后有汽车荷载 1100 工况五 无上部构造时 (kN) 1100 (kN?m) 715.00 715.00 715.00 715.00 竖向力(kN) 5917.98 5917.98 5917.98 5917.98 5917.98 (kN?m) 797.91 797.91 797.91 797.91 797.91 汽车荷载引3 起的支座反力 竖向力(kN) 680.76 680.76 弯矩(kN?m) 442.49 442.49 人群荷载引4 起的支座反力 竖向力(kN) 68.25 68.25 弯矩(kN?m)44.36 水平：1541.80 44.36 水平1764.12 竖直：556.22 水平：-6244.98 竖直：973.39 水平：-422.20 竖直：133.12 水平：861.29 竖直：-286.21 55.00 水平：1541.80 竖直：486.13 水平：-5134.20 竖直：850.73 水平：-422.20 竖直：133.12 水平：861.29 竖直：-286.21 55.00 水平1764.12 竖直：556.22 水平：-6244.98 竖直：973.39 水平：-422.20 竖直：133.12 水平：861.29 竖直：-286.21 55.00 水平：1541.80 竖直：486.13 水平：-5134.20 竖直：850.73 水平：-422.20 竖直：133.12 水平：861.29 竖直：-286.21 力5 台后土压力 弯矩(kN) 竖直：486.13 水平：-5134.20 竖直：850.73 水平：-422.20 竖直：133.12 水平：861.29 竖直：-286.21 55.00 (kN?m)6 台前溜坡土压力 (kN) 力(kN?m) 弯矩水平力支座摩阻力 7 取与台后土压力同向 (kN) 弯矩(kN?m)-478.50 -478.50 -478.50 -478.50 水平力8 组合 (kN)(kN) 1174.6 1396.92 1119.6 1341.92 1118.80 竖直力 8386.24 8456.33 7637.23 7707.32 6537.23 弯矩(kN?m) -2187.12 -3175.25 -2673.97 -3662.1 -2910.48
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四、地基承载力验算
1、台前、台后填土对基底产生的附加应力计算
因台后填土较高，由填土自重在基底下地基土中所产生的附加应力：
?i??i?hi
台后填土高度（从原地面起算）h=8m。当基础埋置深度为2.0m时，取基础后边缘附加应力系数?1=0.46，基础前边缘的附加应力系数?1=0.069。则
后边缘处：?1'?0.46?17?8?62.56KPa 前边缘处：?1'?0.069?17?8?9.38KPa
此处，计算台前溜坡椎体对基础前边缘地面处引起的附加应力时，填土高度可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离（h=4.13），并取系数?2?0.25，则
?2''?0.25?17?4.13?17.55KPa
因此，基础前边缘总的竖向附加应力： 基础后边缘：?1??1'?62.56KPa
基础前边缘：?2??1'??2''?9.38?17.55?26.93KPa
2、基底压应力计算
进行基底承载力验算时，传至基底的作用效应应该按照正常使用极限状态的短期效应组合采用，各项作用效应的分项系数分别为：上部构造恒载、桥台及基础自重、台前及台后土压力、支座摩阻力、人群荷载均为1.0，汽车荷载为0.7。
（1）建成后使用时
根据表二作用效应组合汇总表，工况（五）作用下产生的竖向力最大为8380.24kN，因此以工况（二）来控制设计。基底压应力计算：
?maxmin286.61KPa?P?M8380.24?2208.32?????209.56?77.05?{
132.51KPaAW4.3?9.31?9.3?4.32613
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