1十三章门座起重机金属结构(6)

1十三章门座起重机金属结构

图13-8 作用在门架上的水平力 图13-9 焊接弧形轨道

1. 滚盘式支承装置门架

其门架上部结构可视为四根铰支在门腿上的双支点梁，实际结构的空间性质可以用载荷修正系数m来考虑结构空间刚性的影响，试验表明，m一般可取0.8左右。对于滚子或滚柱式旋转支承装置的门座起重机，其上部转台底部一般焊有两段弧形轨道（图13-9），旋转部分的垂直反力N和倾覆力矩M就是通过这两段弧形轨道和弧形轨道底下的滚子或滚柱传到门架的顶面上。其中倾覆力矩M在弧形轨道上形成一对力臂为C的力偶。

C=2R0

sinγ

γ

（13-8）

式中R0──弧形轨道的半径； γ ──弧形轨道所夹的中心角；

一般γ=

π 6

这样sinγ=0.5 故C=2R0

0.5

≈1.9R0 π/6

在计算门架上部结构某横梁时，臂架位置应取垂直于该横梁，这时作用在横

1十三章门座起重机金属结构

梁上的最大垂直载荷为：

NGM

Vmax=m ++

24C

（13-9）

式中 G ── 门架上部结构自重； m ── 载荷修正系数，可取为0.8；

根据门架上部结构的不同构造，垂直载荷将以集中力方式和局部均布力方式作用在横梁跨中。

若以集中力方式作用时，跨中最大弯矩为（图13-10a）：

Mmax=

Vmax b

2

（13-10）

若以局部均布力方式作用时，跨中最大弯矩为（图13-10b）：

1

Mmax=Vmax(2b l0)

4

（13-11）

式中符号意见图13-10。

图13-10 横梁作用载荷

门架的支腿是压弯构件。在计算其弯曲作用时，支腿可认为是一端固结于上部结构，另一端受轨面支反力作用的悬臂梁。当起重机臂架位于产生最大支点压力的方向时，支腿处于最不利工况。 这样门腿的总应力可按下式确定：

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