高支撑专项施工方案 (7)

高支模 νmax＝0.129mm≤500/400=1.25mm 符合要求！

4、最大支座反力计算 Rmax=2.574/0.5=5.149kN 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 b轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.149＝4.891kN≤Nt＝17.8kN 符合要求！

一层梁300×700计算书

一、工程概况 新浇混凝土梁板特性 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 二、模板支撑体系设计 混凝土梁支撑方式 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底支撑次楞间距s（mm） 设计简图如下： '一层梁+4.440m 300×700 70 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 110 4.89 16.5 900 1500 900 0 50 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞垂直梁跨方向 900 900 450 250 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm) '模板设计立面图

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高支模

模板设计平面图

三、荷载设计 模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 23322

0.3 0.01 0.038 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值2(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 22 重现期 城市 10年一遇 温州市 0.35 风荷载标准值风荷载高度变化系数μz ω2k(kN/m) 地面粗糙度 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊1 区) 10 敞开式 沿模板支架横向作用 0.115 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 支架 模板支架状况 风荷载作用方向 风荷载体型系数μs 0.471 27

高支模

与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 四、模板验算 模板验算方式 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 计算简图如下： 270 1 0.245 三等跨连续梁 18 1.4 模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 W=bh/6=300×18/6=16200mm，I=bh/12=300×18/12=145800mm

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×0.3+1.4×(1+2)×0.3=8.611kN/m 1、抗弯验算

22

Mmax=0.1ql=0.1×8.611×0.25=0.054kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.054×10/16200=3.322N/mm≤fm=15N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

Qmax=0.6ql=0.6×8.611×0.25=1.292kN

322

τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.292×10/(2×300×18)=0.359N/mm≤fv=1.4N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

44

νmax=0.677ql/(100EI)=0.677×8.611×250/(100×6000×145800)=0.26mm νmax=0.26mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm 符合要求！ 五、次楞验算 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42223334

方木 0.01 1.3 416.667 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 23250×100 13 83.333 9000 混凝土梁传递给次楞荷载：q1=γGΣqGk+1.4ΣqQk =1.35×[(0.3+(24+1.5)×0.7)×0.25]+1.4×(1+2)×0.25=7.176kN/m

次楞自重荷载：q2=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： F1=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.25×(0.45-0.3/2)/2=0.295kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载： F2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.25×(0.9-0.45-0.3/2)/2=0.295kN 梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣNGk=1.35×0.5×0.25×(0.7-0.11)=0.1kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣNGk=1.35×0.5×0.25×(0.7-0.11)=0.1kN 计算简图如下：

28

高支模

1、强度验算

次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.52kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.52×10/83333=6.243N/mm≤fm=13N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

次楞剪力图(kN)

Qmax=1.478kN

2

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.478×1000/(2×50×100)=0.443N/mm

22

τmax=0.443N/mm≤fv=1.3N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

次楞变形图(mm)

νmax=1.103mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=1.478kN,R2=1.478kN 六、主楞(纵向水平钢管)验算 主楞验算方式 主楞材料规格(mm) 三等跨连续梁 Ф48×3.5 主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 钢管 0.038

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高支模 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422489 125 12.19 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232205 5.08 206000 R=max[R1,R2]=max[1.478,1.478]=1.478kN q=γGq=1.35×0.038=0.051kN/m 计算简图1如下：

计算简图2如下：

1、强度验算

主楞弯矩图1(kN·m)

主楞弯矩图2(kN·m)

Mmax=0.488kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.488×10/5080=96.151N/mm≤fm=205N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

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