高支撑专项施工方案 (6)

高支模 ν

max

＝1.793mm≤[ν]=l/250=500/250=2mm

满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

剪力图

R1=24.213kN R2=38.366kN R3=34.607kN R4=35.616kN R5=35.338kN R6=35.438kN R7=35.316kN R8=35.707kN R9=33.169kN R10=27.053kN R11=22.79kN R12=17.546kN R13=14.804kN R14=10.177kN R15=1.668kN 五、柱箍验算 拉箍钢筋直径d(mm) 抗拉强度设计值f(N/mm) 1、柱箍拉力 T=Rmax×D/2=38.366×0.5/2=9.591kN 2、柱箍强度

σ＝T/A=9591/153.9=62.32N/mm≤[σ]=215N/mm 满足要求！

2

2

214 215 截面积A(cm) 弹性模量E(N/mm) 221.539 206000

21

高支模

一层梁侧300×700计算书

一、工程概况 新浇混凝梁名称 梁板结构情况 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5 1.15 0.7 混凝土重力密度γc(kN/m) 3一层梁侧+4.44m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 见下图 楼板厚度(mm) 300×700 110 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 振捣混凝土时对垂直面模板荷载2标准值Q2k(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值2G4k(kN/m) 1.2 2.5 取小值：16.8 4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×2.5，24

2

×0.7]＝min[57.6，16.8]＝16.8kN/m

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×16.8+1.4×4，1.35×

2

16.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[25.76，26.6]＝0.9×26.6＝23.94kN/m

2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8 kN/m三、模板支撑体系设计 次楞布置方式 次楞间距 主楞合并根数 主楞最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下： 竖直向布置 250 2 100 500 0，450 1/21/2 22

高支模

模板设计剖面图

四、模板验算 模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2

胶合板 15 2模板厚度(mm) 模板弹性模量E(N/mm) 33218 6000 4 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝1000×18/6＝54000mm，I＝1000×18/12＝486000mm。计算简图如下： 1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×23.94＝23.94kN/m

22

Mmax＝0.125q1l＝0.125×23.94×0.25＝0.187kN·m

622

σ＝Mmax/W＝0.187×10/54000＝3.464N/mm≤[f]＝15N/mm 符合要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/m

44

νmax＝5ql/(384EI)=5×16.8×250/(384×6000×486000)=0.293mm≤250/400=0.625mm 符合要求！ 3、支座反力

承载能力极限状态

R＝q1l=23.94×0.25＝5.985kN 正常使用极限状态

R'＝q2l=16.8×0.25＝4.2kN 五、次楞验算 次楞类型 次楞弹性模量E(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞截面惯性矩I(cm) 计算简图如下： 23

432

方木 9600 83.333 416.667 次楞材料规格(mm) 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 2250×100 1.4 13 高支模

1、抗弯验算

次楞弯矩图(kN·m)

q=5.985kN/m

622

σ＝Mmax/W＝0.122×10/83333＝1.464N/mm≤[f]＝13N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

次楞剪力图(kN)

22

τmax＝3V/(2bh0)=3×1.477×1000/(2×100×50)＝0.443N/mm≤[τ]＝1.4N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

次楞变形图(mm)

q=4.2kN/m

νmax＝0.047mm≤450/400=1.125mm 符合要求！

4、主楞所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝2.315kN

正常使用极限状态 R'max=1.624kN 六、主楞验算

24

高支模 主楞类型 主楞合并根数 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 共同作用系数 42钢管 2 205 11.36 0.5 主楞材料规格(mm) 主楞弹性模量E(N/mm) 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.2 206000 120 4.73 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下：

1、抗弯验算

主楞弯矩图(kN·m)

q=1.157kN/m

622

σ＝Mmax/W＝0.13×10/4730＝27.518N/mm≤[f]＝205N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

主楞剪力图(kN) 22

τmax＝2×1.417×1000/450＝6.299N/mm≤[τ]＝120N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

主楞变形图(mm)

q=1.624kN/m

25

搜索“diyifanwen.net”或“第一范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，第一范文网，提供最新经管营销高支撑专项施工方案 (6)全文阅读和word下载服务。