17MW凝汽式汽轮机设计(4)

17MW凝汽式汽轮机设计任务书

二、汽轮机近似热力过程曲线的拟定

根据经验，对一般非中间再热凝汽式汽轮机可近似地按图

过程曲线。

2-2所示方法拟定近似热力

由已知的新汽参数p0、t0，可得汽轮机进汽状态点0，并查得初比焓h0=3304.2kg/kg。由前所得，设进汽机构的节流损失ΔP0=0.04 P0=0.1372 MPa得到调节级前压力P0＇= P0 - ΔP0=3.3MPa，并确定调节级前蒸汽状态点1。过1点作等比熵线向下交于Px线于2点，查得

3304.2 2120 1184.2h2t=2128kj/kg，整机的理想比焓降 htmac h0 h2t 3304.2-2130=1176 kj/kg。由上估计

'

＇进汽量后得到的相对内效率ηri=82.4%，有效比焓降Δhtmac=（Δhtmac）ηri=1174.2×

0.824=969kj/kg，排汽比焓hz h0 htmac 3304.23304.2-967.5=2335.2 kj/kg，在h-s图上得排 986.328 2317.872汽点Z。用直线连接1、Z两点，在中间3'点处沿等压线下移12～15 kj/kg得3点，用光滑连接1、3、Z点，得该机设计工况下的近似热力过程曲线，如图2-2所示。

图2-2 12MW凝汽式汽轮机近似热力过程曲线

17MW凝汽式汽轮机设计任务书

2.2 汽轮机总进汽量的初步估算

一般凝汽式汽轮机的总蒸汽流量D0可由下式估算：

D0

3.6Pe

ri

h

mac't

g

m D

m

式中 Pe ———汽轮机的设计功率， KW ； htmac ——通流部分的理想比焓降，Kj/kg ；

'

ri ———汽轮机通流部分相对内效率的初步估算值 ；

g ———机组的发电机效率 ； m ———机组的机械效率 ；

D ———考虑阀杆漏气和前轴封漏汽及保证在处参数下降或背压升高时仍能发

出设计功率的蒸汽余量，通常取=3%左右，t/h

m ————考虑回热抽汽引起进汽量增大的系数，它与回热级数、给水温度、汽

轮机容量及参数有关，通常取m=1.08～1.25，

设m=1.15 ΔD =1.5 t/h m=0.99 g=0.97则

D0=3600*10.4*1.15/（1176*0.824*0.99*0.97） +1.5=47.7

蒸汽量 D包括前轴封漏汽量 Dl=1.00t/h Dej=0.5t/h D/D0=3%。 调节抽汽式汽轮机通流部分设计式，要考虑到调节抽汽工况及纯凝汽工况。 般高压部分的进汽量及几何尺寸以调节抽汽工况作为设计工况进行计算，低压部分的进汽量及几何下以纯凝汽工况作为设计工况进行计算。

2.3 回热系统的热平衡初步计算

汽轮机进汽量估算及汽轮机近似热力过程曲线拟定以后，就可进行回热系统的热平衡计算。

一、回热抽汽压力的确定 1. 除氧器的工作压力

给水温度tfw和回热级数zfw确定之后，应根据机组的初参数和容量确定除氧器的工作压力。除氧器的工作压力与除氧效果关系不大，一般根据技术经济比较和实用条件来确定。通常在中低参数机组中采用大气式除氧器。大气式除氧器的工作压力一般选择略高于大气压力即0.118MP，对应的饱和水温度 =104.25℃。考虑到非调节抽汽随负荷变化的特点，为了维持所有工况下除氧器定压运行，供给除氧器的回热抽汽压力一般比除氧器工作压力高0.2～0.3MPa，本机采用70%负荷以下时除氧器与H2高压加热器共汽源的运行方式，

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